Diese Talsperre liegt im Iran und wurde als Kooperation von Mahab Ghodes Consulting Engineers mit Joint Venture Stucky-Electrowatt in einem Vorentwurf entwickelt. Dabei hat damals die Austria Hydro-Power die Aufgabe der Betonierentwicklung mittels Doppel-Kabelkran übernommen.
D.I. Winter von Austria Hydro-Power hat zu diesem Zweck ein eigenes Geometrie-Programm in C++ entwickelt um die Daten aus dem LAV-Verfahren zu übernehmen.
Jedoch wurde die Geometrie verändert und die Arbeiten der Austria Hydro Power wurden eingestellt. Es sind dennoch die Entwurfs-Charakteristiken von Prof. Stucky als dominierend zu erkennen.
Die Talsperre hat eine Höhe von 135m bei einer Kronenlänge von etwa 363m. Dies ergibt in etwa ein Volumen des Entwurfsbereiches von 468.000 m³ bei einer Basisbreite von 28m. Die Gebirgseinbettung und viele weitere Parameter, die für den Entwurf bedeutend wären, sind leider ebenfalls nicht bekannt. Vor allem die geologischen Gegebenheiten sind von enormen Einfluss auf den Entwurf. Bauphase Der Blockbetonierung
Aus dem nachfolgenden Doppel-Diagramm ist die Entwurfscharakteristik der starken vertikalen Krümmung des Mittelkragträgers, die in diesem STUCKY-Entwurf hervortreten, deutlich erkennbar. Dies führt bei den Eigengewichtsspannungen im Mittelkragträger zu starken Zugspannungen bzw. zu einem Aufgehen der Basisfuge Die Ringspannung der Bögen ist jedoch mit etwa -5.3 N/mm² im Rahmen eines vertretbaren Entwurfs. Starke vertikale Zugspannungen in der Größe von 1,7 N/mm² treten auch im Mittelbereich der Kragträger auf.
Kragträger der Talsperre aus dem Vorntwurf
Das LAV ist das erste Mal für die Sperre Schlegeis in seiner endgültigen Form eingesetzt worden und wurde hier zur Kontrolle der Geometrie für die Kabelkran-Symmulierung eingesetzt.
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SHAHID RAJAEE DAM 133M IRAN , Crone 493m TAJAN01A
0 2 11 /
/
.00 1 /
.00 .00 175.00 194.78 / 0, Xk,R
.00 17.22 96.66 / Ys,Yk
.00 145.45 7.00 8.10
8.00 1 /
8.00 .00 167.98 185.28 /
8.00 13.31 89.99 /
8.00 130.24 8.39 12.45
22.00 1 /
22.00 .00 154.93 168.63 /
22.00 7.04 78.32 /
22.00 106.17 10.65 18.63
40.00 1 /
40.00 .00 135.25 147.26 /
40.00 1.33 63.38 /
40.00 85.54 12.96 20.98
62.00 1 /
62.00 .00 110.99 124.30 /
62.00 -1.84 47.72 /
62.00 73.02 15.83 19.59
82.00 1 /
82.00 .00 95.20 110.00 /
82.00 -1.68 39.52 /
82.00 62.95 18.88 20.75
98.00 1 /
98.00 .00 87.44 103.30 /
98.00 .73 37.73 /
98.00 48.99 19.95 22.32
110.00 1 /
110.00 .00 76.79 99.67 /
110.00 4.04 33.62 /
110.00 35.35 20.62 23.54
118.00 1 /
118.00 .00 62.00 96.96 /
118.00 7.03 26.85 /
118.00 26.09 21.84 24.46
127.00 1 /
127.00 .00 35.68 93.11 /
127.00 11.09 17.92 /
127.00 16.29 24.35 25.65
133.00 1 /
133.00 .00 15.00 90.27 /
133.00 14.01 15.26 /
133.00 10.00 26.40 26.50
.00 2 /
.00 .00 190.00 /
.00 17.22 111.05 /
.00 137.50 , , 8.10
8.00 2 /
8.00 .00 182.85 /
8.00 13.31 104.28 /
8.00 124.07 , , 12.48
22.00 2 /
22.00 .00 170.35 /
22.00 7.04 93.24 /
22.00 102.89 , , 19.15
40.00 2 /
40.00 .00 154.12 /
40.00 1.33 81.88 /
40.00 85.10 , , 23.72
62.00 2 /
62.00 .00 129.95 /
62.00 -1.84 66.10 /
62.00 74.68 , , 24.38
82.00 2 /
82.00 .00 105.21 /
82.00 -1.68 48.64 /
82.00 65.23 , , 23.69
98.00 2 /
98.00 .00 94.34 /
98.00 .73 43.80 /
98.00 50.34 , , 23.43
110.00 2 /
110.00 .00 83.75 /
110.00 4.04 39.22 /
110.00 35.64 , , 23.81
118.00 2 /
118.00 .00 68.00 /
118.00 7.03 30.87 /
118.00 25.93 , , 24.46
127.00 2 /
127.00 .00 38.51 /
127.00 11.09 19.05 /
127.00 16.13 , , 25.61
133.00 2 /
133.00 .00 15.00 /
133.00 14.01 15.26 /
133.00 10.00 , , 26.50
/
/
/
/
/
/
31.75 11.98 20.75 22.27 63.50 16.07 19.59 24.34 95.25 19.85 22.06 23.42
29.50 11.70 20.47 21.69 59.00 15.36 19.65 24.43 88.50 19.51 21.40 23.51
27.50 11.43 20.11 21.11 55.00 14.79 19.86 24.47 82.50 18.94 20.80 23.67
24.50 11.02 19.39 20.10 49.00 14.02 20.36 24.39 73.50 17.69 20.02 24.00
20.50 10.42 18.12 18.54 41.00 13.08 20.94 23.84 61.50 15.75 19.60 24.39
15.50 9.64 16.10 16.29 31.00 11.89 20.67 22.09 46.50 13.72 20.57 24.28
10.00 8.73 13.48 13.53 20.00 10.35 17.94 18.33 30.00 11.76 20.54 21.83
5.50 7.95 11.12 11.13 11.00 8.89 13.98 14.05 16.50 9.80 16.54 16.76
2.00 7.35 9.21 9.21 4.00 7.70 10.30 10.31 6.00 8.04 11.39 11.40
/
8 8 8 8 8 7 /
/
4.00 10.30 10.31 7.70
15.00 15.88 16.05 9.56
31.00 20.67 22.09 11.89
51.00 20.18 24.44 14.26
72.00 19.92 24.06 17.45
90.00 21.55 23.48 19.61
104.00 22.91 23.54 20.18
114.00 23.98 24.09 21.12
122.50 25.04 24.99 22.97
130.00 26.08 26.05 25.36
1 2 2 2 2 2 2 2 2 2
2
1 2 2 2 2 2 2 2 2 2
1 2 2 2 2 2 2 2 2
1 2 2 2 2 2 2 2
1 2 2 2 2 2 2
1 2 2 2 2 2
1 2 2 2 2
1 4 4 4
1 4 4
1 4
2 2 2 2 2 2 2 2 2 2
2
2 2 2 2 2 2 2 2 2 2
2 2 2 2 2 2 2 2 2
2 2 2 2 2 2 2 2
2 2 2 2 2 2 2
2 2 2 2 2 2
2 2 2 2 2
2 4 4 4
2 4 4
2 4
Nachfolgend erfolgt der damals übliche Plot für Farb-Stifte aus der Auswertung des Lastaufteilungsverfahrens
"Effective Techniques for Arch Dams Ambrient Vibration Test: Application Two Iranien Dams",
(2002)
2) R.Widmann : "Gewölbemauern Erfahrungen-Probleme-Entwicklungen" , Die Talsperren Österreichs
Heft 33, (1999), ÖSTEREICHEISCHES NATIONALKOMITEE FÜR TALSPERREN TUGRAZ
Stromayrg. 10, A 8010 GRAZ